Calculations for Pumping and Flow R

Calculations for Pumping and Flow Rates
• Flow Rate of Water Out of CT2 ‘Q1’
In order that enough pumping rate of water from the hydraulic ram pump into CT1 is obtained, higher flow rate of
water from CT2 into the ram pump is demanded. By this requirement, a differential height of 6m and the diameter of
orifice of the drive pipe of 20cm respectively are selected. From equation (5), the flow rate is determined to be 0.3407 m
/s
or 5400.205 gpm.
• Flow Rate of Water Out of SRT ‘Q2’
It has been stated that for optimal operation to be attained Q1 should be made equal to Q2. A flow rate regulator is
fitted into the orifice of the flow pipe linking SRT and CT2. The flow rate regulator utilizes a diaphragm which changes
shape with inlet pressure changes. The flow rate is by this maintained at 0.3407 m/s or 5400.2065 gpm. By making Q2
equal to Q1, the differential height h in CT2 is kept constant to maintain Q2 constant.
• Pumping Rate of Water Into CT1 ‘Q3’
The ram pump is required to pump water into CT1 at a rate higher than water flows out of it. A fall height and
elevation height of 4m and 10m respectively are selected. For the 5400.205 gallons per minute flow rate of water from CT2
and efficiency of 0.6 for the ram pump, the pumping rate of water by the pump into CT1 by equation (7) is 1866326.4 gpd
or 0.081769 m
3
/s.
• Usable Flow Rate of Water Out of CT1 ‘Q4’
The usable flow rate of water Q4 from CT1 through the penstock to the turbine multiplied by the net head H gives
approximately the required electrical power from the turbine generator set. From equation (5) the only feasible variable
that can be altered so that Q4 becomes equal to Q3 is the differential height h. This requirement sets the differential height
at 5.5302m with a diameter of orifice of the penstock of 10cm. The usable flow is 1866326.4 gpd or 0.081769 m
If we assume a 10% friction head loss for a 30m gross head chosen in this design, the net head becomes 27m.
For an assumed turbine and generator set efficiency of 0.7 and net head of 27m, the theoretical electrical power
output of the generator is 15.15 kW. A 15 kW synchronous generator may be purchased for the micro hydropower system.
Action of Water Pump
It is anticipated that not all the water that left the power house and the ram pump can be recycled back into CT2
for another cycle of operation as some may be wasted through some natural means. The effects of these wastages may not
be felt since provision is made for the underground reservoir tank to accommodate rainwater and water from any other
source. A call to duty for the water pump is conditioned by the level of water in SRT. During the rainy days this call may
not be frequent. If adequate provision for the collection of rain water in the URT is made, the URT is capable of meeting
the water need of the micro hydropower plant for the off rain periods.
The summary of the obtained designed parameters are tabulated in Table 1.
3
/s.
3

Hasil (Bahasa Indonesia) 1:

Perhitungan untuk memompa dan laju aliran • Laju aliran air dari CT2 'Q1' Agar cukup tingkat memompa air dari pompa ram hidrolik ke CT1 diperoleh, lebih tinggi mengalir tingkatair dari CT2 ke dalam pompa ram menuntut. Oleh persyaratan ini, diferensial ketinggian 6 meter dan diameterlubang pipa berkendara 20 cm masing-masing yang dipilih. Dari persamaan (5), laju aliran bertekad untuk menjadi 0.3407 m/ satau 5400.205 gpm. • Laju aliran air dari SRT 'Q2' Telah menyatakan bahwa untuk operasi yang optimal untuk dicapai Q1 harus dibuat sama dengan Q2. Regulator laju alirandipasang ke dalam lubang pipa aliran menghubungkan SRT dan CT2. Regulator laju aliran memanfaatkan diafragma yang berubahbentuk dengan perubahan tekanan inlet. Laju aliran adalah dengan ini dipertahankan pada 0.3407 m/s atau 5400.2065 gpm. Dengan membuat Q2sama dengan Q1, diferensial ketinggian h di CT2 dijaga untuk menjaga Q2 konstan. • Tingkat memompa air ke CT1 'Q3' Pompa ram dibutuhkan untuk memompa air ke CT1 pada tingkat yang lebih tinggi dari air mengalir dari itu. A jatuh tinggi danelevasi ketinggian 4m dan 10m masing-masing yang dipilih. Untuk 5400.205 galon per menit aliran air dari CT2dan efisiensi 0,6 untuk pompa ram, tingkat memompa air oleh pompa ke CT1 oleh persamaan (7) 1866326.4 gpdatau 0.081769 m3/ s. • Dapat digunakan aliran air dari CT1 'Q4' Laju aliran digunakan air Q4 dari CT1 melalui penstock ke turbin dikalikan dengan memberikan kepala bersih Hterletak sekitar diperlukan daya listrik dari generator turbin. Dari persamaan (5) hanya layak variabelyang dapat diubah sehingga Q4 menjadi sama dengan Q3 adalah diferensial tingginya h. Persyaratan ini menyetel tinggi diferensialpada 5.5302m dengan diameter lubang penstock 10 cm. Aliran yang digunakan adalah 1866326.4 gpd atau 0.081769 m Jika kita menganggap gesekan 10% kehilangan kepala kepala bruto 30m yang dipilih dalam desain ini, kepala bersih menjadi 27m. Untuk diasumsikan turbin dan generator set efisiensi 0.7 dan bersih kepala 27m, daya listrik teoritisoutput Generator adalah 15,15 kW. 15 kW sinkron generator dapat dibeli untuk sistem mikro pembangkit listrik tenaga air. Aksi pompa air Hal ini diantisipasi bahwa tidak semua air yang meninggalkan rumah listrik dan pompa ram dapat didaur ulang kembali ke CT2untuk siklus lain operasi seperti beberapa mungkin terbuang melalui beberapa cara alami. Efek dari wastages ini mungkin tidakdirasakan sejak ketentuan ini dibuat untuk tangki penampungan di bawah tanah untuk menampung air hujan dan air dari yang lainsumber. Panggilan untuk tugas untuk pompa air dikondisikan oleh tingkat air di SRT. Saat hari hujan panggilan ini mungkintidak akan sering. Jika ketentuan yang memadai untuk pengumpulan air hujan di URT dibuat, URT mampu memenuhiperlu air tanaman PLTA mikro untuk hujan off periode. Ringkasan dari parameter dirancang diperoleh tabel dalam tabel 1. 3/ s. 3

Hasil (Bahasa Indonesia) 2:

Perhitungan untuk Pumping dan Aliran Tarif
• Alir Air Keluar dari CT2 'Q1'
Agar tingkat pemompaan cukup air dari ram pompa hidrolik ke CT1 diperoleh, laju alir yang lebih tinggi dari
air dari CT2 ke pompa ram dituntut. Dengan persyaratan ini, ketinggian diferensial 6m dan diameter
lubang pipa drive 20cm masing dipilih. Dari persamaan (5), laju aliran bertekad untuk menjadi 0,3407 m
/ s
atau 5.400,205 gpm.
• Alir Air Keluar dari 'Q2' SRT
Telah dinyatakan bahwa untuk operasi yang optimal untuk mencapai Q1 harus dibuat sama dengan Q2 . Sebuah pengatur laju aliran yang
dipasang ke dalam lubang pipa aliran menghubungkan SRT dan CT2. Laju aliran regulator menggunakan diafragma yang mengubah
bentuk dengan perubahan tekanan inlet. Laju aliran adalah dengan ini dipertahankan pada 0,3407 m / s atau 5400,2065 gpm. Dengan membuat Q2
sama dengan Q1, ketinggian h diferensial di CT2 dipertahankan konstan untuk mempertahankan Q2 konstan.
• Memompa Tingkat 'Q3' Air Ke CT1
Pompa ram diperlukan untuk memompa air ke CT1 pada tingkat yang lebih tinggi daripada air mengalir keluar dari saya t. Sebuah ketinggian jatuh dan
elevasi tinggi 4m dan 10m masing dipilih. Untuk 5400.205 galon per laju aliran menit air dari CT2
dan efisiensi 0,6 untuk pompa ram, tingkat pemompaan air dengan pompa ke CT1 dengan persamaan (7) adalah 1.866.326,4 gpd
atau 0,081769 m
3
/ s.
• Usable Alir Air Keluar dari CT1 'Q4'
Laju aliran air dapat digunakan Q4 dari CT1 melalui penstock ke turbin dikalikan dengan kepala bersih H memberikan
sekitar daya listrik yang diperlukan dari set generator turbin. Dari persamaan (5) satu-satunya variabel yang layak
yang dapat diubah sehingga Q4 menjadi sama dengan Q3 adalah tinggi diferensial h. Persyaratan ini menetapkan ketinggian diferensial
di 5.5302m dengan diameter lubang dari penstock dari 10cm. Aliran digunakan adalah 1.866.326,4 gpd atau 0,081769 m
Jika kita mengasumsikan kehilangan kepala gesekan 10% untuk kepala kotor 30m dipilih dalam desain ini, kepala bersih menjadi 27m.
Untuk efisiensi turbin dan generator set diasumsikan 0,7 dan kepala bersih 27m, daya listrik teoritis
output dari generator adalah 15.15 kW. Sebuah 15 kW generator sinkron dapat dibeli untuk sistem pembangkit listrik tenaga air mikro.
Aksi Water Pump
Hal ini diantisipasi bahwa tidak semua air yang meninggalkan rumah listrik dan pompa ram dapat didaur ulang kembali ke CT2
untuk siklus lain operasi karena beberapa mungkin terbuang melalui beberapa cara alami. Efek dari wastages ini mungkin tidak
akan terasa karena ketentuan dibuat untuk tangki penampungan bawah tanah untuk menampung air hujan dan air dari yang lain
sumber. Panggilan untuk tugas untuk pompa air dikondisikan oleh tingkat air di SRT. Selama hari-hari hujan panggilan ini mungkin
tidak sering. Jika ketentuan yang memadai untuk pengumpulan air hujan di URT dibuat, URT yang mampu memenuhi
kebutuhan air PLTA mikro untuk periode hujan off.
Ringkasan parameter merancang diperoleh ditabulasikan pada Tabel 1.
3
/ s.
3